1.工程簡(jiǎn)介

　　云南省金安電站樹(shù)底大橋主橋長(cháng)221米，結構形式為58＋105＋58米三跨預應力混凝土變截面連續鋼構，引橋分別采用4×30米和1×30米的裝配式部分預應力混凝土T梁，結構型式為先簡(jiǎn)支后連續，主橋墩、1號過(guò)渡墩及2號、3號引橋墩采用薄壁空心墩，橋墩最高為72米，其余橋墩為實(shí)體墩。

　　2.高墩施工

　　樹(shù)底大橋主1、2號墩為薄壁雙墩，墩高分別為72米、69米，采用翻轉模板施工。采用索吊澆筑砼和安裝模板，施工過(guò)程中主要控制墩身垂直度、外觀(guān)質(zhì)量和施工安全。

　　2.1墩身概況

　　K3＋088.5樹(shù)底大橋主橋墩身尺寸為5.0m(橫橋向)×2.5m(順橋向)；墩高分別為72.0m和69.0m，均采用翻轉模板施工。

　　2.2翻轉模板構造

　　投入4套翻轉模板進(jìn)行薄壁墩的施工，每套翻轉模板由兩組模板構成，每組模板高度均為2.0m，墩柱首次施工一次性澆筑4m節段，以后均是2m一個(gè)周期，每完成一次砼澆筑，翻轉安裝下面的一組2m模板，并留最上面一組2m模板作為翻轉模板的承重支撐結構。

　　2.3主橋墩身施工

　　主橋墩身平均施工周期每2m高度為3天，即每安裝一次勁性骨架、鋼筋、模板和澆筑一次砼為一個(gè)周期，基本3天為一個(gè)施工周期，要保證平均每天施工0.7米，考慮到其他不可預見(jiàn)的因數，72米墩身施工時(shí)間為120天。砼采用索吊吊裝，平均吊裝能力為7m3/h。

　　3.掛籃懸澆施工

　　3.1掛籃拼裝

　　施工完畢后，拆除托架，利用索吊拼裝掛籃，首先將主桁在已澆梁段上拼裝就位，然后拼裝底籃，利用卷?yè)P機將其提升懸掛就位，最后完善安裝起吊系統、錨固系統，行走系統，準備懸澆施工，主橋上部施工投入2套共4個(gè)掛籃。

　　3.2掛籃的組成

　　根據要求，掛籃的自重(包括模板)不得大于最大梁段的0.4倍，即掛籃自重(包括模板)加全部施工荷載不得大于548KN，55.92噸，所以在選擇掛籃形式時(shí)，選用結構輕巧、受力合理的三角形掛籃，桿件基本采用大截面型鋼，以保證掛籃的剛度。掛籃擬由專(zhuān)人設計，并交有資質(zhì)的廠(chǎng)家定做，重要受力構件進(jìn)行探傷檢驗，并出具探傷檢驗報告。每臺掛籃包括主桁、吊帶、底籃、外側模、行走系統、錨固系統等，每只掛籃重48.8噸。

　　3.3掛籃預壓靜載試驗

　　掛籃安裝完成后，要進(jìn)行模擬預壓。掛籃預壓的目的:驗證掛籃的穩定性，得出掛籃的彈性變形和非彈性變形。預壓荷載為最重梁段自重的115%�？紤]到該橋為直線(xiàn)橋，承臺施工時(shí)已提前埋設了預埋件，預壓時(shí)通過(guò)鋼絞線(xiàn)與在承臺上預埋件施加反力，每臺掛籃均在主桁前吊帶上錨固鋼絞線(xiàn)，每個(gè)吊點(diǎn)采用6根Ф15.24鋼絞線(xiàn)施壓，主1#墩施力鋼絞線(xiàn)長(cháng)按75M計算，鋼絞線(xiàn)理論伸長(cháng)量為44cm，千斤頂固定于承臺預埋件上，采用2臺250型千斤頂，掛籃兩邊同時(shí)對稱(chēng)進(jìn)行預壓；張拉前每根鋼絞線(xiàn)調直并預加5℅張力，以防每根鋼絞線(xiàn)受力不均而拉斷。

　　預壓之前，在每臺掛籃的前上橫梁上、底模板各建2個(gè)觀(guān)測點(diǎn)，涂上油漆。預壓過(guò)程中要作好觀(guān)測，同時(shí)計算出各階段的理論沉降量，實(shí)際沉降量與理論沉降量的差值不得大于10mm(10mm為預測的非彈性變形)，測量人員要密切觀(guān)測，如發(fā)現異�，F象，立即終止預壓，查找原因。

　　4.邊跨合攏段施工

　　4.1高墩連續剛構橋邊跨合龍技術(shù)，利用在中跨和邊跨配水池平衡剛構橋懸臂重量，以避免混凝土產(chǎn)生較大破壞內力應力，并取消傳統搭設落地支架施工方案，直接利用掛籃底平臺直接把剛構懸臂梁13號段、14號段6.34米長(cháng)作為整體現澆段進(jìn)行澆筑施工，沒(méi)有采用先施工邊跨4米14號段在進(jìn)行13號段(2.34米)合龍段施工合攏方法。配重加載順序是影響全橋受力和成橋線(xiàn)形的關(guān)鍵環(huán)節，樹(shù)底大橋過(guò)渡墩最高為63米，采用落地支架現澆的方案難于實(shí)現，且合攏段較長(cháng)(6.34米)，因此邊跨合攏采用吊架施工，利用掛籃底模平臺和滑梁架，2#T構中跨惻掛籃先拆除，合攏時(shí)先邊跨后中跨:即先進(jìn)行主2#T構邊跨合攏，然后進(jìn)行主1#T構邊跨合攏，最后進(jìn)行中跨合攏。樹(shù)底大橋13、14號段為邊跨現澆段，施工時(shí)一次澆注，其中13號段長(cháng)4米，砼方量35.46方，重92噸，14號段長(cháng)2.34米，砼方量26.05方，重68噸，13、14號段總長(cháng)6.34米，總重160噸。為保持混凝土澆筑13、14#塊過(guò)程中T構懸臂重量保持平衡，在邊跨和中跨12號配重(配水池)，按澆筑混凝土重量同時(shí)相應卸除T構邊跨端的壓重(即放水池內水)使砼澆注過(guò)程中T構懸臂重量保持平衡。

　　4.2合攏方案

　　底模支撐直接利用掛籃底模平臺，一端吊于12號梁段上，另一端搭在過(guò)渡墩上，由于過(guò)渡墩頂到箱梁底凈空高度只有45.6cm，采用定型鋼模不易拆除，箱梁底模位于過(guò)渡墩墩頂部分采用竹膠板；為方便拆模，支座安裝固定后，過(guò)渡墩四周用M10砂漿支撐底模，砂漿內充填砂子并夯實(shí)，以防模板被砼壓重而下沉。翼緣板外模漸變段部分及平模部分采用鋼模不易加工，也采用竹膠板；腹板及底板為定型鋼模；內模為組合鋼模。翼緣板及腹板模板支撐利用掛籃外滑梁一端吊于12號梁段上，一端支撐于過(guò)渡墩頂上，詳細情況參見(jiàn)邊跨合攏側面圖(略)。

　　4.3卸載方式

　　在吊架上澆筑13、14#塊砼，按澆筑混凝土重量同時(shí)相應卸除T構邊跨端的壓重(即放水池內水)使砼澆注過(guò)程中T構懸臂重量保持平衡。

　　該過(guò)程卸除重量為P2=69.9噸(含水池重)。為準確卸載，在水池內立標尺，并計算出單位高度水的重量。

　　當砼強度達90%以上時(shí)張拉底板束和頂板束鋼絞線(xiàn)，張拉次序先長(cháng)后短，張拉時(shí)兩邊對稱(chēng)進(jìn)行，張拉完畢即進(jìn)行注漿。張拉時(shí)先張拉底板2束鋼絞線(xiàn)(單數為2束、對稱(chēng)為1束)，經(jīng)現場(chǎng)監控數據對頂板產(chǎn)生0.5MPa拉應力，為避免拉應力對頂板混凝土產(chǎn)生破壞，張拉頂板鋼絞線(xiàn)，最后張拉所有底板鋼絞線(xiàn)。張拉完畢注漿以后拆除邊跨吊架，同時(shí)將中跨處壓重卸載。

　　5.中跨合攏段施工

　　5.1中跨合攏采用吊架施工，直接利用主1#中跨掛籃的底模平臺和滑梁架，施工簡(jiǎn)便快捷。

　　樹(shù)底大橋15號段為中跨合攏段，長(cháng)2米，砼13.2方，重34噸。

　　5.2合攏方案

　　將主1#中跨掛籃底模平臺和內外滑梁兩端分別吊于兩個(gè)12/梁段上，安裝內模和外模，外模為定型鋼模，內模為組合鋼模，為克服因中跨拱度與底模板形成的間隙，底模墊高11cm，以確保底模與箱梁充分接觸。

　　5.3合攏過(guò)程及配重

　　5.3.1主1#T構中跨掛籃的底模平臺和內外滑梁架作中跨吊架，中跨吊架重(含機具人員共重)20噸。

　　5.3.2安裝勁性骨架，在溫度為10～15oC時(shí)鎖定勁性骨架，并形成剛接，鎖定勁性骨架時(shí)間盡量縮短，焊接時(shí)在預埋件周?chē)鸀⑺�降溫，避免燒傷砼�?

　　5.3.3按照設計及規范要求綁扎鋼筋及波紋管。

　　5.3.4在主1、主2號兩個(gè)T構中跨側施加壓重P2，P2重心均位于12/梁端4.5米處(利用邊跨合攏時(shí)的水池的紅磚)，經(jīng)計算P2=18噸。

　　5.3.5在中跨吊架上施工合攏段砼，澆筑砼同時(shí)相應的卸除中跨兩側壓重P2，使T構懸臂端的位置保持不變，該過(guò)程卸除的壓重為P2=18噸。

　　砼總量為13.2方，采用泵送，砼選在夜間12:00點(diǎn)以后溫度在10～15oC之間澆注，鎖定勁性骨架與砼澆注時(shí)差控制在10h內；為防止中跨砼出現收縮裂紋，中跨砼添加聚丙烯纖維，砼澆注完畢四周用麻袋片覆蓋以減少溫差，并由專(zhuān)人進(jìn)行灑水養生。

　　5.4張拉、注漿

　　當砼強度達到90%時(shí)張拉合攏段底板鋼束。張拉順序先長(cháng)后短，張拉時(shí)兩邊對稱(chēng)張拉。

　　6.結束語(yǔ)

　　金安橋電站大橋主體工程在2008年11月5日順利完工，主橋順利合龍。在云南省公路局、設計單位，監理單位和監控單位共同努力下，大橋合龍標高誤差控制在1厘米以?xún)�，各種應力監控數據正常，最后成橋狀態(tài)的線(xiàn)形和內力均滿(mǎn)足設計要求，這也說(shuō)明了大橋施工技術(shù)控制是比較成功的。