摘　要：針對先簡(jiǎn)支后連續的組合箱梁設計、施工中經(jīng)常出現的質(zhì)量通病，本文提出了防治措施及建議。

　　預應力混凝土砼組合箱梁這種結構形式由于其結構輕盈、建筑高度小，配筋少等優(yōu)點(diǎn)，在國內高等級公路中普遍使用，但這種結構橋型在施工中存在一些質(zhì)量通病或質(zhì)量缺陷，應引起重視。

　　1、預應力混凝土砼組合箱梁預制、安裝

　　1.1　箱梁底板與腹板交接處發(fā)生漏漿、不密實(shí)，出現孔洞、冷縫、水波紋等現象。這種缺陷形成的原因，除了設計上鋼筋間距、保護層過(guò)小外，從施工質(zhì)量控制角度看主要是：施工工藝不完善，粗骨料級配、粒徑選擇不合理，粗骨料偏大。在底層波紋管上緣，粗骨料易堆積在一起，而為了保證梁體密實(shí)性，必然要加強腹板波紋管下混凝土振搗，有時(shí)就可能造成振搗過(guò)度，在波紋管下緣形成一層砂漿層，從外觀(guān)上看，梁體在腹板局部出現不密實(shí)或沿底層波紋管方向出現一層水波紋。

　　防治措施：

　　采用底板、腹板、頂板全斷面斜向循環(huán)漸進(jìn)澆筑工藝，基本同步澆筑，振搗腹板波紋管以下混凝土要嚴格控制粗骨料粒徑、施工時(shí)塌落度，必要時(shí)對粗骨料進(jìn)行過(guò)篩。

　　1.2　預應力箱梁張拉后反拱度過(guò)大，影響橋面系施工。在橋面系施工中，經(jīng)常發(fā)現反拱度偏大，特別是組合箱梁邊梁有時(shí)反拱度甚至達到4～5cm，導致橋面系施工困難。這主要是因為：①邊梁與中梁相比，預應力筋較多，而且邊梁不存在負彎矩張拉。②組合箱梁正彎矩張拉時(shí)，由于齡期等原因，彈性模量未達到設計強度的85%以上，引起張拉后跨中反拱過(guò)大。③儲梁期過(guò)長(cháng)，從正彎矩張拉結束到負彎矩張拉時(shí)間間隔太長(cháng)，甚至超過(guò)60天。常常引起橋面鋪裝層開(kāi)裂，此后帶來(lái)橋面水毀等質(zhì)量問(wèn)題。

　　防治措施：

　�、僮⒁饪刂茝埨瓡r(shí)混凝土彈性模量。②嚴格控制箱梁混凝土施工配合比。③及時(shí)張拉、出坑，減少存梁期，及時(shí)安裝，并進(jìn)行濕接頭、濕接縫施工。

　　1.3　箱梁翼板、張拉孔未嚴格按施工圖紙及規范要求預埋環(huán)形鋼筋、縱向受力鋼筋，少筋、錯筋現象經(jīng)常發(fā)生，澆濕接縫、張拉孔混凝土時(shí)，未嚴格按施工縫處理，即扳正、焊接頂板預留鋼筋，老混凝土面鑿毛，新澆混凝土前須灑水潤濕。濕接縫、張拉孔等處混凝土粘結強度差，不能保證箱梁間混凝土受力的連續性，直接影響橋梁總體安全。

　　防治措施：

　�、偌訌姍z查，張拉孔（特別是大的張拉孔）預埋筋千萬(wàn)不能少埋，梁預制成型后及時(shí)鑿出扳正。②濕接縫施工時(shí)，頂板環(huán)形錨筋要對齊焊拉。③封閉張拉孔及濕接縫施工時(shí)要專(zhuān)人跟班檢查其鑿毛程度、鋼筋焊接質(zhì)量、搭接長(cháng)度，混凝土澆筑時(shí)要嚴格按施工縫處理，灑水潤濕。

　　1.4　組合箱梁安裝不能保證每片梁下4個(gè)臨時(shí)支座或永久支座均勻受力。由于組合箱梁支座頂面難以保證完全在一個(gè)平面上，有時(shí)即使在一個(gè)平面上，也有可能因梁底不平造成受力不均，特別是端跨梁因永久支座與橡膠支座變形不一樣，更易造成受力不均，甚至脫空，直接影響以后橋梁使用。

　　防治措施：

　�、俣ㄆ跈z測梁底模板支座處平整度，控制在1m以下。

　�、趪栏窨刂婆R時(shí)支座頂面高程，發(fā)現誤差及時(shí)調整。 

　�、叟R時(shí)支座設計時(shí)要考慮施工期間臨時(shí)荷載作用，并進(jìn)行超載預壓，使用前密封保存。

　　1.5　一聯(lián)內濕接頭、濕接縫施工順序沒(méi)有按設計要求對稱(chēng)施工。這主要是由于施工安排不當、工期過(guò)長(cháng)造成的。按照設計要求，一般一聯(lián)內組合箱梁完成體系轉換時(shí)，施工順序要求從聯(lián)端向中間對稱(chēng)施工，而在實(shí)際施工中有時(shí)受工期制約，往往按安裝順序施工濕接頭，這樣由于施工方法的改變，組合箱梁從簡(jiǎn)支變?yōu)檫B續時(shí)，梁長(cháng)收縮、溫度應力均與設計時(shí)考慮有差異。

　　防治措施：

　　如果不能做到一聯(lián)內濕接頭對稱(chēng)施工，一聯(lián)內負彎矩分兩次張拉，張拉負彎矩時(shí)，相鄰墩濕接頭混凝土均已澆筑，張拉時(shí)先張拉短束，待一聯(lián)內濕接頭混凝土均澆筑完成后再張拉長(cháng)束，完成體系轉換。

　　2、預應力張拉與壓漿

　　2.1　施加預應力張拉時(shí)應力大小控制不準，實(shí)測延伸量與理論計算延伸量超出規范要求的±6%。其主要原因：①油表讀數不夠精確。目前，一般油表讀數至多精確至1Mpa？熏1Mpa以下讀數均只能估讀，而且持荷時(shí)油表指針往往來(lái)回擺動(dòng)。②千斤頂校驗方法有缺陷。千斤頂校驗時(shí)無(wú)論采用主動(dòng)加壓，還是被動(dòng)加壓，往往都是采用主動(dòng)加壓整數時(shí)對應的千斤頂讀數繪出千斤頂校驗曲線(xiàn)，施工中將張拉力對應的油表讀數在曲線(xiàn)上找點(diǎn)或內插，這樣得到的油表讀數與千斤頂實(shí)際拉力存在著(zhù)系統誤差。另外，還可能由于千斤頂油路故障導致油表讀數與千斤頂實(shí)際張拉力不對應。③計算理論延伸量時(shí)，預應力鋼鉸線(xiàn)彈模取值不準。一般彈模取值主要根據試驗確定，取試驗值的中間值，鋼鉸線(xiàn)出廠(chǎng)時(shí)雖然能符合GB要求，但本身彈模離散較大，不太穩定，可能導致實(shí)測延伸量與理論延伸量誤差較大，超出規范要求。

　　防治措施：

　�、購埨�人員要相對固定，張拉時(shí)采用應力和伸長(cháng)量“雙控”。②千斤頂、油表要定期校驗，張拉時(shí)發(fā)現異常情況要及時(shí)停下來(lái)找原因，必要時(shí)重新校驗千斤頂、油表。③千斤頂、油表校驗時(shí)盡量采用率定值，即按實(shí)際初應力、控制應力校驗對應的油表讀數。④擴大鋼鉸線(xiàn)檢測頻率，每捆鋼鉸線(xiàn)都要取樣做彈模試驗，及時(shí)調整鋼鉸線(xiàn)理論延伸量。

　　2.2　應力孔道壓漿不及時(shí)、壓漿不飽滿(mǎn)。施工規范規定：預應力張拉錨固到壓漿這段時(shí)間最多不超過(guò)14天，這主要是防止預應力筋銹蝕，但有些施工單位由于施工安排不當，工序銜接不好，數月甚至更長(cháng)時(shí)間才壓漿，由于張拉后預應力筋毛孔已張拉，比原始鋼材碳素晶體間歇加大，水分子及不良氣體極易浸入，銹蝕明顯加快，引起預應力損失加大。

　　防治措施：

　　張拉后及時(shí)壓漿封錨。

　　2.3　負彎矩鋼束壓漿不密實(shí)，這除了設計時(shí)波紋管尺寸選擇過(guò)小外，從施工角度看可能是由于壓漿時(shí)壓力不夠（許多工地壓漿機無(wú)壓力表）或操作不當，漏摻膨脹劑或水泥漿流動(dòng)度過(guò)大，向低處流淌，導致孔道壓漿不飽滿(mǎn)，降低了預應力筋與混凝土間的握裹力。

　　防治措施：

　　經(jīng)設計單位或業(yè)主同意，略加大波紋管內徑；壓漿時(shí)技術(shù)人員必須跟班檢查，控制灰漿壓力，當孔道較長(cháng)或采用一次壓漿時(shí)，應適當加大壓力，壓漿時(shí)應達到孔道另外一端飽滿(mǎn)出漿，并應達到排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為止。

　　3、箱梁頂面調平層

　　由于箱梁張拉起拱，安裝誤差等原因，造成箱梁頂面調平層厚度不均勻，箱梁頂面調平層特別是負彎矩區橋面調平層縱、橫向產(chǎn)生不規則裂紋。由于組合箱梁橋面調平層只有50～60mm厚，在中墩支座處是負彎矩區，上緣受拉，有的設計要求調平層與箱梁頂板必須按施工縫處理，這樣即使橋面鋪裝與組合箱梁形成整體后，鋪裝層參與受力，按三角形應力分布圖式，越是距中性軸越遠的地方，應力越大，越容易開(kāi)裂，而且箱梁是預應力混凝土，調平層是普通鋼筋混凝土，熱膨脹系數不一樣，因此隨著(zhù)時(shí)間的推移，5cm厚的混凝土調平層開(kāi)裂是不可避免的�，F在有的設計考慮將5cm調平層改為6cm調平層，也有人提出在調平層中摻聚丙烯纖維，但究竟如何避免調平層開(kāi)裂，尚需進(jìn)一步研究。

　　4、結束語(yǔ)

　　通過(guò)近幾年的工程實(shí)踐，本人認為組合箱梁結構如能在設計方面進(jìn)一步完善，例如底板、腹板適當加厚，波紋管尺寸略為加大，施工方面合理選擇粗骨料粒徑，優(yōu)化施工工藝，同時(shí)嚴格按施工規范要求進(jìn)行預應力張拉壓漿，就能消除預應力混凝土砼組合箱梁的質(zhì)量通病，保證預應力混凝土砼組合箱梁的內在質(zhì)量和外在質(zhì)量，使得組合箱梁這種結構型式得到更大的推廣應用。